Статті

Постійне посилання на розділhttps://dspace.nuft.edu.ua/handle/123456789/7372

Переглянути

Результати пошуку

Зараз показуємо 1 - 2 з 2
  • Ескіз
    Документ
    Determination of ejection coefficient of liquid-gas ejector with combined mixing chamber
    (2023) Ponomarenko, Vitalii; Sliusenko, Andrii; Liulka, Dmytro; Yakobchuk, Roman
    Introduction. The aim of the research was to develop a method for determining the actual ejection coefficient of a liquid-gas ejector with a combined mixing chamber. Theoretical calculation methods were used (balance equations of mass and energy in the form of the Bernoulli equation and the laws of hydrodynamics), experimental methods (ejection coefficients of an ejector with a combined mixing chamber were experimentally determined on a hydraulic bench in order to determine the experimental constant). The Sokolov-Zinger graph-analytical method was used to compare the ejection coefficients. Метою досліджень була розробка методики визначення фактичного коефіцієнта ежекції рідинно-газового ежектора з комбінованою камерою змішування. Використовували теоретичні методи розрахунку (рівняння балансу маси та енергії у формі рівняння Бернуллі та закони гідродинаміки), експериментальні методи (коефіцієнти ежекції ежектора з комбінованою камерою змішування експериментально визначали на гідравлічному стенді з метою визначення експериментальна константа). Для порівняння коефіцієнтів викиду використовували графоаналітичний метод Соколова-Зінгера.
  • Ескіз
    Документ
    Water-air ejector with conical-cylindrical mixing chamber
    (2021) Sliusenko, Andrii; Ponomarenko, Vitaliy; Forostiuk, Inna
    У роботі проаналізовано гідродинаміку рідинно-газової суміші в камері змішування ежекторів при різних просторових положеннях та проведено порівняльне дослідження даних ежекторів. Встановлено, що більш упорядкований режим руху суміші в камері змішування створюється внаслідок збігу вектора швидкості руху крапель рідини та напрямку сили тяжіння при вертикальному положенні ежекторів. Це призводить до збільшення коефіцієнта об'ємного захоплення майже вдвічі. Аналіз течії рідинно-газової суміші в камері змішування, оціночні розрахунки та дослідження дозволили розробити та запатентувати струменевий апарат з конічно-циліндричною (комбінованою) камерою змішування. Також встановлено, що для таких ежекторів коефіцієнт об’ємного захоплення на 15–55 % вищий, ніж для струминного апарату з циліндричною камерою змішування за рахунок зменшення опору пасивного потоку в камеру змішування та запобігання утворенню зворотно-циркуляційних потоків. Проведено дослідження рідинно-газових ежекторів в діапазоні основного геометричного параметра m (відношення площі камери змішування до площі сопла) 9,4–126,5, що дозволило встановити його раціональні значення, при яких максимальний коефіцієнт об’ємного захоплення становить досягнуто (m = 25–40) In the paper, the hydrodynamics of the liquid-gas mixture in the mixing chamber of the ejectors at different spatial positions was analyzed and the comparative study of such ejectors was carried out. It was found that a more ordered mode of movement of the mixture in the mixing chamber is created as a result of the coincidence of the velocity vector of liquid drops and the direction of gravity in the vertical position of the ejectors. This leads to increasing the volume entrainment ratio almost twice. The analysis of the liquid-gas mixture flow in the mixing chamber, evaluation calculations and research allowed to develop and to patent a jet apparatus with a conical-cylindrical (combined) mixing chamber. It was also found that for such ejectors, the volume entrainment ratio is 15–55 % higher than for a jet apparatus with a cylindrical mixing chamber due to the reduction of the resistance of the passive flow into the mixing chamber and prevention of the formation of reverse-circulating flows. A study has been conducted on liquid-gas ejectors in the range of the main geometric parameter m (ratio of the mixing chamber area to the nozzle area) 9.4–126.5, which allowed to establish its rational values at which the maximum volume entrainment ratio is achieved (m = 25–40)